ความสำเร็จในการใช้เทคโนโลยีการกรองการกำจัดสารเคลือบเงาในหน่วยปิโตรเคมีขนาดใหญ่

ฝ่ายจัดการอุปกรณ์ Sinopec Yizheng Chemical Fiber Co., Ltd. 211900

เชิงนามธรรม: บทความนี้วิเคราะห์สาเหตุที่ผิดปกติของหน่วยขยายเทอร์โบขนาดใหญ่ จัดทำชุดมาตรการเพื่อแก้ไขปัญหา และจับจุดความเสี่ยงและมาตรการป้องกันในการทำงานด้วยการประยุกต์ใช้เทคโนโลยีการกำจัดสารเคลือบเงา อันตรายที่อาจเกิดขึ้นที่ซ่อนอยู่จะถูกกำจัด และรับประกันความปลอดภัยที่แท้จริงของตัวเครื่อง

1. ภาพรวม

หน่วยอัดอากาศของโรงงาน PTA ขนาด 60 ตัน/ตันของบริษัท Yizheng Chemical Fiber Co., Ltd. ติดตั้งอุปกรณ์จาก MAN Turbo ของเยอรมนีหน่วยนี้เป็นหน่วยสามในหนึ่งเดียวโดยหน่วยอัดอากาศเป็นหน่วยกังหันห้าขั้นตอนหลายเพลาใช้กังหันไอน้ำควบแน่นเป็นเครื่องขับเคลื่อนหลักของหน่วยอัดอากาศและตัวขยายเทอร์โบคือ ใช้เป็นเครื่องอัดอากาศเครื่องขับเคลื่อนเสริมตัวขยายเทอร์โบใช้ส่วนขยายสองขั้นตอนสูงและต่ำ โดยแต่ละส่วนมีช่องดูดและช่องไอเสีย และใบพัดใช้ใบพัดสามทาง (ดูรูปที่ 1)

รูปที่ 1 มุมมองแบบตัดขวางของยูนิตขยาย (ซ้าย: ด้านแรงดันสูง ขวา: ด้านแรงดันต่ำ)

พารามิเตอร์ประสิทธิภาพหลักของตัวขยายเทอร์โบมีดังนี้:

ความเร็วด้านแรงดันสูงคือ 16583 รอบ/นาที และความเร็วด้านแรงดันต่ำคือ 9045 รอบ/นาทีกำลังรวมพิกัดของตัวขยายคือ 7990 KW และอัตราการไหลคือ 12700-150450-kg/h;ความดันขาเข้าคือ 1.3Mpa และความดันไอเสียคือ 0.003Mpaอุณหภูมิขาเข้าของด้านแรงดันสูงคือ 175°C และอุณหภูมิไอเสียคือ 80°Cอุณหภูมิขาเข้าของด้านแรงดันต่ำคือ 175°C และอุณหภูมิไอเสียคือ 45°Cชุดแผ่นเอียงจะใช้ที่ปลายทั้งสองด้านของเพลาเกียร์ด้านข้างแรงดันสูงและแรงดันต่ำ ตลับลูกปืนแต่ละแผ่นมี 5 แผ่น ท่อส่งน้ำมันเข้าสามารถป้อนน้ำมันได้สองทาง และแบริ่งแต่ละตัวมีรูทางเข้าน้ำมันหนึ่งช่องผ่าน หัวฉีดน้ำมัน 15 กลุ่ม 3 กลุ่ม เส้นผ่านศูนย์กลางของหัวฉีดน้ำมันเข้า 1.8 มม. มีรูคืนน้ำมัน 9 รูสำหรับตลับลูกปืน และภายใต้สถานการณ์ปกติจะใช้ 5 พอร์ตและ 4 บล็อกหน่วยสามในหนึ่งนี้ใช้วิธีการหล่อลื่นแบบบังคับในการจัดหาน้ำมันจากส่วนกลางจากสถานีน้ำมันหล่อลื่น

2.ปัญหากับลูกเรือ

ในปี 2018 เพื่อให้เป็นไปตามข้อกำหนดการปล่อย VOC หน่วย VOC ใหม่จึงถูกเพิ่มเข้าไปในอุปกรณ์เพื่อบำบัดก๊าซส่วนท้ายของเครื่องปฏิกรณ์ออกซิเดชัน และก๊าซหางที่ได้รับการบำบัดยังคงถูกฉีดเข้าไปในเครื่องขยายเนื่องจากเกลือโบรไมด์ในแก๊สหางเดิมถูกออกซิไดซ์ที่อุณหภูมิสูง จึงเกิดไอออนโบรไมด์เพื่อป้องกันไม่ให้ไอออนของโบรไมด์ควบแน่นและแยกตัวออกเมื่อก๊าซส่วนท้ายขยายตัวและทำงานในเครื่องขยาย จะทำให้เกิดการกัดกร่อนแบบรูพรุนที่เครื่องขยายและอุปกรณ์ที่ตามมาดังนั้นจึงจำเป็นต้องเพิ่มยูนิตขยายอุณหภูมิไอดีและอุณหภูมิไอเสียของด้านแรงดันสูงและด้านแรงดันต่ำ (ดูตารางที่ 1)

ตารางที่ 1 รายการอุณหภูมิในการทำงานที่ทางเข้าและทางออกของส่วนขยายก่อนและหลังการเปลี่ยนแปลง VOC

ก่อนการเปลี่ยนแปลง VOC อุณหภูมิของตลับลูกปืนด้านข้างที่ไม่มีใบพัดที่ปลายแรงดันต่ำจะคงที่ที่ประมาณ 80°C (อุณหภูมิสัญญาณเตือนของตลับลูกปืนที่นี่คือ 110°C และอุณหภูมิสูงคือ 120°C)หลังจากเริ่มการเปลี่ยนแปลง VOC ในวันที่ 6 มกราคม 2019 อุณหภูมิของแบริ่งด้านข้างที่ไม่มีใบพัดที่ปลายแรงดันต่ำของส่วนขยายเพิ่มขึ้นอย่างช้าๆ และอุณหภูมิสูงสุดใกล้เคียงกับอุณหภูมิสูงสุดที่รายงานไว้ที่ 120°C แต่ พารามิเตอร์การสั่นสะเทือนไม่มีการเปลี่ยนแปลงอย่างมีนัยสำคัญในช่วงเวลานี้ (ดูรูปที่ 2)

รูปที่ 2 แผนภาพแสดงอัตราการไหลของส่วนขยายและการสั่นและอุณหภูมิของเพลาข้างที่ไม่ใช่ตัวขับเคลื่อน

1 – เส้นการไหล 2 – เส้นปลายที่ไม่ใช่ตัวขับเคลื่อน 3 – เส้นสั่นสะเทือนเพลาที่ไม่ใช่ตัวขับเคลื่อน

3. วิธีการวิเคราะห์สาเหตุและการรักษา

หลังจากตรวจสอบและวิเคราะห์แนวโน้มความผันผวนของอุณหภูมิของแบริ่งกังหันไอน้ำ และขจัดปัญหาในการแสดงเครื่องมือที่ไซต์งาน ความผันผวนของกระบวนการ การส่งผ่านการสึกหรอของแปรงกังหันไอน้ำแบบคงที่ ความผันผวนของความเร็วของอุปกรณ์ และคุณภาพของชิ้นส่วน สาเหตุหลักที่ทำให้อุณหภูมิของแบริ่งมีความผันผวน เป็น:

3.1 เหตุผลในการเพิ่มอุณหภูมิของแบริ่งด้านข้างที่ไม่มีใบพัดที่ปลายแรงดันต่ำของส่วนขยาย

3.1.1 การตรวจสอบการถอดแยกชิ้นส่วนพบว่าระยะห่างระหว่างแบริ่งกับเพลาและระยะห่างระหว่างฟันเฟืองเป็นปกติยกเว้นสารเคลือบเงาที่น่าสงสัยบนพื้นผิวแบริ่งด้านข้างที่ไม่ใช่ใบพัดที่ปลายแรงดันต่ำของส่วนขยาย (ดูรูปที่ 3) ไม่พบความผิดปกติในตลับลูกปืนอื่นๆ

รูปที่ 3 ภาพทางกายภาพของแบริ่งปลายที่ไม่ใช่ไดรฟ์และคู่จลนศาสตร์ของส่วนขยาย

3.1.2 เนื่องจากเปลี่ยนน้ำมันหล่อลื่นมาไม่ถึงปีคุณภาพของน้ำมันจึงผ่านการทดสอบก่อนขับขี่เพื่อขจัดข้อสงสัย บริษัทจึงได้ส่งน้ำมันหล่อลื่นไปให้บริษัทมืออาชีพเพื่อทำการทดสอบและวิเคราะห์บริษัท มืออาชีพยืนยันว่าสิ่งที่แนบมาบนพื้นผิวแบริ่งนั้นเป็นสารเคลือบเงาระยะแรก MPC (ดัชนีความชอบในการเคลือบเงา) (ดูรูปที่ 4)

รูปที่ 4 รายงานการวิเคราะห์เทคโนโลยีการตรวจสอบน้ำมันที่ออกโดยเทคโนโลยีระดับมืออาชีพในการตรวจสอบน้ำมัน

3.1.3 น้ำมันหล่อลื่นที่ใช้ในส่วนขยายคือน้ำมันกังหันเชลล์เทอร์โบเบอร์ 46 (น้ำมันแร่)เมื่อน้ำมันแร่อยู่ที่อุณหภูมิสูง น้ำมันหล่อลื่นจะถูกออกซิไดซ์ และผลิตภัณฑ์ออกซิเดชั่นจะรวมตัวกันบนพื้นผิวของบุชแบริ่งเพื่อสร้างสารเคลือบเงาน้ำมันหล่อลื่นแร่ส่วนใหญ่ประกอบด้วยสารไฮโดรคาร์บอนซึ่งค่อนข้างเสถียรที่อุณหภูมิห้องและอุณหภูมิต่ำอย่างไรก็ตาม หากโมเลกุลไฮโดรคาร์บอนบางส่วน (แม้แต่จำนวนน้อยมาก) เกิดปฏิกิริยาออกซิเดชันที่อุณหภูมิสูง โมเลกุลไฮโดรคาร์บอนอื่นๆ ก็จะเกิดปฏิกิริยาลูกโซ่ด้วย ซึ่งเป็นลักษณะของปฏิกิริยาลูกโซ่ไฮโดรคาร์บอน

3.1.4 ช่างเทคนิคอุปกรณ์ได้ทำการตรวจสอบส่วนรองรับของร่างกายอุปกรณ์ ความเครียดความเย็นของท่อทางเข้าและทางออก การตรวจจับการรั่วไหลของระบบน้ำมัน และความสมบูรณ์ของหัววัดอุณหภูมิและเปลี่ยนชุดแบริ่งที่ปลายด้านที่ไม่ใช่ตัวขับเคลื่อนของด้านแรงดันต่ำของส่วนขยาย แต่หลังจากขับรถเป็นเวลาหนึ่งเดือน อุณหภูมิยังคงสูงถึง 110 ℃ จากนั้นการสั่นสะเทือนและอุณหภูมิก็ผันผวนอย่างมากมีการปรับเปลี่ยนหลายครั้งเพื่อให้ใกล้เคียงกับเงื่อนไขก่อนการปรับปรุง แต่แทบไม่มีผลกระทบใดๆ (ดูรูปที่ 5)

ภาพที่ 5 กราฟแนวโน้มตัวชี้วัดที่เกี่ยวข้องตั้งแต่วันที่ 13 กุมภาพันธ์ ถึง 29 มีนาคม

ผู้ผลิต MAN Turbo ภายใต้สภาพการทำงานปัจจุบันของส่วนขยาย หากปริมาตรอากาศเข้าคงที่ที่ 120 ตันต่อชั่วโมง กำลังไฟฟ้าเอาต์พุตจะอยู่ที่ 8,000 กิโลวัตต์ ซึ่งค่อนข้างใกล้เคียงกับกำลังเอาต์พุตการออกแบบเดิมที่ 7,990 กิโลวัตต์ภายใต้สภาพการทำงานปกติเมื่อปริมาตรอากาศอยู่ที่ 1 30 ตันต่อชั่วโมง กำลังขับคือ 8680 กิโลวัตต์หากปริมาตรอากาศเข้าเท่ากับ 1,46 ตันต่อชั่วโมง กำลังขับจะอยู่ที่ 9,660 กิโลวัตต์เนื่องจากงานที่ทำโดยด้านแรงดันต่ำคิดเป็นสองในสามของส่วนขยาย ดังนั้นด้านแรงดันต่ำของส่วนขยายอาจมีภาระงานมากเกินไปเมื่ออุณหภูมิสูงเกิน 110 °C ค่าการสั่นสะเทือนจะเปลี่ยนไปอย่างมาก ซึ่งบ่งชี้ว่าสารเคลือบเงาที่เพิ่งขึ้นรูปใหม่บนพื้นผิวของเพลาและบุชแบริ่งจะมีรอยขีดข่วนในช่วงเวลานี้ (ดูรูปที่ 6)

รูปที่ 6 ตารางสมดุลกำลังของยูนิตขยาย

3.2การวิเคราะห์กลไกของปัญหาที่มีอยู่

3.2.1 ดังแสดงในรูปที่ 7 จะเห็นได้ว่ามุมรวมระหว่างทิศทางการสั่นสะเทือนเล็กน้อยของศูนย์กลางของบล็อกกระเบื้องและเส้นพิกัดแนวนอนในระบบพิกัดคือ β มุมแกว่งของบล็อกกระเบื้องคือ φ และระบบลูกปืนแผ่นเอียงประกอบด้วย 5 แผ่น เมื่อแผ่นกระเบื้องเมื่อแผ่นอยู่ภายใต้แรงดันฟิล์มน้ำมัน เนื่องจากจุดศูนย์กลางของแผ่นไม่ใช่ตัวแข็งแน่นอน ตำแหน่งของจุดศูนย์กลางของแผ่นหลังการเสียรูปของการบีบอัดจะ ทำให้เกิดการกระจัดเล็กน้อยตามทิศทางพรีโหลดทางเรขาคณิตเนื่องจากความแข็งของศูนย์กลาง จึงเปลี่ยนระยะห่างของตลับลูกปืนและความหนาของฟิล์มน้ำมัน [1^] .

รูปที่ 7 ระบบพิกัดของแบริ่งแผ่นเอียงแผ่นเดียว

3.2.2 จากรูปที่ 1 จะเห็นได้ว่าโรเตอร์เป็นโครงสร้างคานยื่นและใบพัดเป็นส่วนประกอบการทำงานหลักเนื่องจากด้านใบพัดเป็นด้านขับเคลื่อน เมื่อก๊าซขยายตัวเพื่อทำงาน เพลาหมุนที่ด้านใบพัดจึงอยู่ในสถานะที่เหมาะสมในบุชแบริ่งเนื่องจากผลของการทำให้หมาด ๆ ของแก๊ส และช่องว่างน้ำมันยังคงเป็นปกติในกระบวนการของการประกบและส่งแรงบิดระหว่างเฟืองขนาดใหญ่และเล็ก โดยสิ่งนี้เป็นจุดศูนย์กลาง การเคลื่อนที่ในแนวรัศมีของเพลาข้างที่ไม่มีใบพัดจะถูกจำกัดภายใต้สภาวะที่โอเวอร์โหลด และความดันฟิล์มหล่อลื่นจะสูงกว่าความดันของฟิล์มหล่อลื่นอื่นๆ แบริ่งทำให้สถานที่แห่งนี้มีการหล่อลื่น ความแข็งของฟิล์มเพิ่มขึ้น อัตราการต่ออายุฟิล์มน้ำมันลดลง และความร้อนจากการเสียดสีเพิ่มขึ้น ส่งผลให้เกิดสารเคลือบเงา

3.2.3 สารเคลือบเงาในน้ำมันส่วนใหญ่ผลิตได้ในสามรูปแบบ: การออกซิเดชันของน้ำมัน, น้ำมัน "การเผาไหม้ระดับจุลภาค" และการปล่อยที่อุณหภูมิสูงในท้องถิ่นสารเคลือบเงาควรเกิดจาก “การเผาไหม้ระดับจุลภาค” ของน้ำมันกลไกมีดังนี้ อากาศจำนวนหนึ่ง (โดยทั่วไปน้อยกว่า 8%) จะถูกละลายในน้ำมันหล่อลื่นเมื่อเกินขีดจำกัดความสามารถในการละลาย อากาศที่เข้าสู่น้ำมันจะมีอยู่ในน้ำมันในรูปของฟองอากาศแขวนลอยหลังจากเข้าไปในตลับลูกปืน แรงดันสูงจะทำให้ฟองอากาศเหล่านี้ถูกอัดด้วยอะเดียแบติกอย่างรวดเร็ว และอุณหภูมิของของไหลก็สูงขึ้นอย่างรวดเร็วจนทำให้เกิด “การเผาไหม้ระดับจุลภาค” ของน้ำมันแบบอะเดียแบติก ส่งผลให้น้ำมันที่ไม่ละลายน้ำมีขนาดเล็กมากสารที่ไม่ละลายน้ำเหล่านี้มีขั้วและมีแนวโน้มที่จะเกาะติดกับพื้นผิวโลหะเพื่อสร้างสารเคลือบเงายิ่งมีความดันมาก ความสามารถในการละลายของสสารที่ไม่ละลายน้ำก็จะลดลง และยิ่งตกตะกอนและตกตะกอนเพื่อสร้างสารเคลือบเงาได้ง่ายขึ้น

3.2.4 ด้วยการก่อตัวของสารเคลือบเงาความหนาของฟิล์มน้ำมันในสถานะไม่อิสระจะถูกครอบครองโดยสารเคลือบเงาและในขณะเดียวกันความเร็วในการต่ออายุของฟิล์มน้ำมันจะลดลงและอุณหภูมิจะค่อยๆเพิ่มขึ้นซึ่งจะเพิ่มขึ้น แรงเสียดทานระหว่างพื้นผิวของบุชแบริ่งและเพลา และสารเคลือบเงาที่สะสมอยู่ ทำให้การกระจายความร้อนไม่ดีและอุณหภูมิน้ำมันที่เพิ่มขึ้น ส่งผลให้อุณหภูมิบุชแบริ่งสูงในท้ายที่สุดวารสารจะถูกับสารเคลือบเงาซึ่งปรากฏให้เห็นจากการผันผวนอย่างรุนแรงของการสั่นสะเทือนของเพลา

3.2.5 แม้ว่าค่า MPC ของน้ำมันตัวขยายจะไม่สูง แต่เมื่อมีสารเคลือบเงาในระบบน้ำมันหล่อลื่น การละลายและการตกตะกอนของอนุภาคสารเคลือบเงาในน้ำมันจะถูกจำกัด เนื่องจากความสามารถที่จำกัดของน้ำมันหล่อลื่นในการละลาย อนุภาควานิชมันเป็นระบบสมดุลแบบไดนามิกเมื่อถึงสภาวะอิ่มตัว สารเคลือบเงาจะเกาะอยู่บนแบริ่งหรือแผ่นแบริ่ง ทำให้เกิดความผันผวนของอุณหภูมิของแผ่นแบริ่ง ซึ่งเป็นอันตรายซ่อนเร้นที่สำคัญซึ่งส่งผลต่อการทำงานที่ปลอดภัยแต่เนื่องจากมันเกาะติดกับแผ่นแบริ่ง จึงเป็นสาเหตุหนึ่งที่ทำให้อุณหภูมิของแผ่นแบริ่งเพิ่มขึ้น

4 มาตรการและมาตรการรับมือ

การขจัดคราบวานิชที่สะสมอยู่บนตลับลูกปืนสามารถรับประกันได้ว่าตลับลูกปืนของยูนิตจะทำงานที่อุณหภูมิที่ควบคุมได้จากการวิจัยและการสื่อสารกับผู้ผลิตอุปกรณ์กำจัดสารเคลือบเงาหลายราย เราเลือก Kunshan Winsonda ซึ่งมีผลการใช้งานที่ดีและชื่อเสียงทางการตลาด เพื่อสร้างการดูดซับไฟฟ้าสถิต + การดูดซับเรซิน WVD-II ซึ่งเป็นอุปกรณ์กำจัดสารเคลือบเงาแบบผสมเพื่อขจัดสีเมมเบรน

เครื่องกรองน้ำมันซีรีส์ WVD-II ผสมผสานเทคโนโลยีการทำให้บริสุทธิ์ด้วยการดูดซับไฟฟ้าสถิตและเทคโนโลยีการแลกเปลี่ยนไอออนได้อย่างมีประสิทธิภาพ แก้ปัญหาสารเคลือบเงาที่ละลายผ่านการดูดซับเรซิน และแก้ปัญหาสารเคลือบเงาที่ตกตะกอนผ่านการดูดซับไฟฟ้าสถิตเทคโนโลยีนี้สามารถลดปริมาณตะกอนให้เหลือน้อยที่สุดได้ในเวลาอันสั้น ในช่วงเวลาสั้นๆ หลายวัน ระบบหล่อลื่นเดิมที่มีตะกอน/สารเคลือบเงาจำนวนมากสามารถกลับคืนสู่สถานะการทำงานที่ดีที่สุดได้ และปัญหาการเพิ่มขึ้นช้าใน อุณหภูมิของแบริ่งแรงขับที่เกิดจากสารเคลือบเงาสามารถแก้ไขได้สามารถกำจัดและป้องกันตะกอนน้ำมันที่ละลายน้ำได้และไม่ละลายน้ำที่เกิดขึ้นระหว่างการทำงานปกติของกังหันไอน้ำได้อย่างมีประสิทธิภาพ

หลักการสำคัญมีดังนี้:

4.1 เรซินแลกเปลี่ยนไอออนเพื่อขจัดคราบวานิชที่ละลายอยู่

เรซินแลกเปลี่ยนไอออนส่วนใหญ่ประกอบด้วยสองส่วน: โครงกระดูกโพลีเมอร์และกลุ่มแลกเปลี่ยนไอออนหลักการดูดซับแสดงในรูปที่ 8

รูปที่ 8 หลักการดูดซับเรซินที่มีปฏิกิริยาระหว่างไอออน

กลุ่มแลกเปลี่ยนแบ่งออกเป็นส่วนที่อยู่กับที่และส่วนที่เคลื่อนย้ายได้ส่วนที่อยู่กับที่นั้นเกาะติดกับพอลิเมอร์เมทริกซ์และไม่สามารถเคลื่อนที่ได้อย่างอิสระ และกลายเป็นไอออนคงที่ส่วนที่เคลื่อนที่ได้และส่วนที่อยู่กับที่จะถูกรวมเข้าด้วยกันด้วยพันธะไอออนิกเพื่อให้กลายเป็นไอออนที่แลกเปลี่ยนได้ไอออนคงที่และไอออนเคลื่อนที่มีประจุตรงกันข้ามกันตามลำดับที่บุชแบริ่ง ชิ้นส่วนเคลื่อนที่จะสลายตัวเป็นไอออนที่เคลื่อนที่อย่างอิสระ ซึ่งแลกเปลี่ยนกับผลิตภัณฑ์การย่อยสลายอื่นๆ ที่มีประจุเท่ากัน เพื่อให้รวมตัวกับไอออนคงที่และถูกดูดซับอย่างแน่นหนาบนฐานแลกเปลี่ยนในกลุ่มนั้น จะถูกกำจัดออกไปโดยน้ำมัน วานิชที่ละลายแล้วจะถูกกำจัดออกโดยการดูดซับเรซินแลกเปลี่ยนไอออน

4.2 เทคโนโลยีการดูดซับไฟฟ้าสถิตเพื่อขจัดสารเคลือบเงาที่ถูกระงับ

เทคโนโลยีการดูดซับไฟฟ้าสถิตส่วนใหญ่ใช้เครื่องกำเนิดไฟฟ้าแรงสูงเพื่อสร้างสนามไฟฟ้าสถิตแรงดันสูงเพื่อโพลาไรซ์อนุภาคที่ปนเปื้อนในน้ำมันเพื่อแสดงประจุบวกและลบตามลำดับอนุภาคที่เป็นกลางจะถูกบีบและเคลื่อนที่โดยอนุภาคที่มีประจุ และในที่สุดอนุภาคทั้งหมดก็จะถูกดูดซับและเกาะติดกับตัวสะสม (ดูรูปที่ 9)

รูปที่ 8 หลักเทคโนโลยีการดูดซับไฟฟ้าสถิต

เทคโนโลยีการทำความสะอาดน้ำมันด้วยไฟฟ้าสถิตสามารถกำจัดสารมลพิษที่ไม่ละลายน้ำได้ทั้งหมด รวมถึงสิ่งสกปรกที่เป็นอนุภาคและสารแขวนลอยที่เกิดจากการย่อยสลายของน้ำมันอย่างไรก็ตาม องค์ประกอบตัวกรองแบบเดิมสามารถกำจัดอนุภาคขนาดใหญ่ได้ด้วยความแม่นยำที่สอดคล้องกันเท่านั้น และเป็นการยากที่จะกำจัดซับไมครอน วานิชระงับระดับ

ระบบนี้สามารถแก้ปัญหาสารเคลือบเงาที่ตกตะกอนและเกาะอยู่บนแผ่นแบริ่งได้อย่างสมบูรณ์ ซึ่งจะช่วยแก้ปัญหาอิทธิพลของอุณหภูมิแผ่นแบริ่งและการเปลี่ยนแปลงการสั่นสะเทือนที่เกิดจากสารเคลือบเงาได้อย่างสมบูรณ์ เพื่อให้เครื่องสามารถทำงานได้อย่างเสถียรในระยะเวลานาน

5. สรุป

มีการใช้หน่วยกำจัดสารเคลือบเงา WSD WVD-II จากการสังเกตการทำงานเป็นเวลาสองปี อุณหภูมิของตลับลูกปืนจะคงอยู่ที่ประมาณ 90°C เสมอ และเครื่องยังคงอยู่ในการทำงานปกติพบฟิล์มเคลือบเงา (ดูรูปที่ 10)

ภาพทางกายภาพของการถอดประกอบตลับลูกปืนหลังการติดตั้งการถอดสารเคลือบเงา

อุปกรณ์

อ้างอิง:

[1] Liu Siyong, Xiao Zhonghui, Yan Zhiyong และ Chen Zhujieการจำลองเชิงตัวเลขและการวิจัยเชิงทดลองเกี่ยวกับคุณลักษณะไดนามิกของแบริ่งแผ่นปรับเอียงแบบยืดหยุ่นและแบบเดือย [J]วารสารวิศวกรรมเครื่องกลของจีน ตุลาคม 2014, 50(19):88